บัสบาร์ทองแดง-สำหรับงานหนักสำหรับตู้แปลงลมนอกชายฝั่งและระบบควบคุมระดับเสียง

ตู้แปลงลมนอกชายฝั่งต้องการบัสบาร์ทองแดงที่รักษาความต้านทานไฟฟ้า ความสมบูรณ์ทางกล และประสิทธิภาพของฉนวนต่ำภายใต้กระแสต่อเนื่อง 2000A+ การสั่นสะเทือน ความชื้นที่เต็มไปด้วยเกลือ- และการสัมผัสการกัดกร่อน C5- M สำหรับบัสบาร์คอนเวอร์เตอร์สำหรับงานหนัก การออกแบบที่ใช้งานได้จริงมักเป็นบัสบาร์ทองแดง C1100 ที่แข็งรวมกับขั้วต่อแบบถักที่ยืดหยุ่น รองรับโดยการชุบดีบุกที่ควบคุม ฉนวนอีพอกซี และกระบวนการเชื่อมหรือโลดโผนที่ผ่านการรับรอง

 

สำหรับการใช้งานนอกชายฝั่ง การออกแบบบัสบาร์ไม่สามารถประเมินได้จากการนำไฟฟ้าเพียงอย่างเดียว หน้าตัดของตัวนำ- ความต้านทานต่อรอยต่อ ความหนาของการชุบ ระยะตามผิวฉนวน ภาระการสั่นสะเทือน การเพิ่มขึ้นของความร้อน การยึดเกาะของสารเคลือบ และความต้านทานการกัดกร่อน จะต้องได้รับการควบคุมเป็นระบบเครื่องกลไฟฟ้า-ระบบเดียว

 

 

 

ตู้คอนเวอร์เตอร์นอกชายฝั่งทำงานในสภาพแวดล้อมที่มีความชื้นสูง มีคลอไรด์-มีเกลือสะสม และอุณหภูมิเปลี่ยนแปลงซ้ำๆ ตามมาตรฐาน ISO 12944 C5-M แสดงถึงสภาพแวดล้อมทางทะเลที่มีการกัดกร่อนสูง ซึ่งระบบป้องกันต้องการความต้านทานการกัดกร่อนมากกว่าอุปกรณ์ไฟฟ้าภายในอาคารทั่วไปอย่างมาก

 

สำหรับบัสบาร์ทองแดงของกังหันลม พื้นผิวทองแดงที่เปลือยเปล่าและอินเทอร์เฟซการเชื่อมต่อจำเป็นต้องได้รับการดูแลเป็นพิเศษ

 

C1100 ทองแดงพร้อมการชุบดีบุกสำหรับระบบไฟฟ้าทางทะเล

ทองแดงพิทช์ที่แกร่งด้วยไฟฟ้า C1100- ให้ค่าการนำไฟฟ้าสูงและประสิทธิภาพการขึ้นรูปที่ดี พื้นผิวที่ชุบดีบุก-สามารถลดการสัมผัสกับทองแดงโดยตรงสู่ชั้นบรรยากาศทางทะเล ในขณะเดียวกันก็ปรับปรุงความสามารถในการบัดกรีและความเสถียรของการสัมผัสที่อินเทอร์เฟซที่เลือก
 

พารามิเตอร์	เป้าหมายทางวิศวกรรมทั่วไป	การพิจารณาการออกแบบ
วัสดุทองแดง	C1100 / T2	เส้นทางกระแสไฟฟ้าที่มีความนำไฟฟ้าสูง-
ความบริสุทธิ์ของทองแดง	มากกว่าหรือเท่ากับ 99.90%	ความสม่ำเสมอของวัสดุ
การนำไฟฟ้า	โดยทั่วไปแล้วมากกว่าหรือเท่ากับ 97% IACS	ลดการสูญเสียI²R
การชุบดีบุก	เฉพาะโครงการ-	การปกป้องพื้นผิวและความเสถียรของการสัมผัส
ความหนาของการชุบ	โดยทั่วไป 3–10 ไมโครเมตร	ค่าสุดท้ายขึ้นอยู่กับข้อกำหนดการกัดกร่อนและส่วนต่อประสาน
ความอดทนมิติ	สูงถึง ±0.01 มม. สำหรับคุณสมบัติที่ควบคุม	ขึ้นอยู่กับเรขาคณิตของการปั๊ม/การขึ้นรูป
การตกแต่งพื้นผิว	ควบคุม-เสี้ยน, ออกซิเดชัน-	ป้องกันการสัมผัสข้อต่อที่ไม่ดี
ข้อกำหนดการกัดกร่อน	ระบบ ISO 12944 C5-M	การจำแนกประเภทการสัมผัสทางทะเล

 

ชั้นดีบุกขนาด 3–10 ไมโครเมตรไม่ควรถือเป็นข้อกำหนดสากล ความหนาที่ต้องการขึ้นอยู่กับส่วนต่อประสานการผสมพันธุ์ การสัมผัสสิ่งแวดล้อม ความหนาแน่นกระแส แรงกดสัมผัส และโปรแกรมการทดสอบคุณสมบัติ

 

สำหรับการจัดซื้อ แบบร่างควรระบุวัสดุการชุบ ความหนาขั้นต่ำในพื้นที่ วิธีการวัด และแผนการสุ่มตัวอย่าง แทนที่จะระบุเพียงว่า "ชุบดีบุก"

 

เหตุใดการป้องกัน C5-M จึงต้องรวมพื้นที่ข้อต่อด้วย

ตัวบัสบาร์อาจยังคงสภาพเดิมในขณะที่ข้อต่อไฟฟ้าเสื่อมลง

 

กลไกความล้มเหลวโดยทั่วไป ได้แก่:

การปนเปื้อนของคลอไรด์ที่ส่วนต่อประสานที่ถูกเปิดเผย
ผลิตภัณฑ์ออกไซด์หรือการกัดกร่อนเพิ่มความต้านทานการสัมผัส
การกัดกร่อนแบบกัลวานิกระหว่างโลหะที่ไม่เหมือนกัน
การซึมผ่านของความชื้นใต้ฉนวน
การเคลือบความเสียหายรอบๆ รูเจาะ ส่วนโค้ง และบริเวณรอยเชื่อม
การกัดกร่อนของรอยแยกใต้แหวนรองและตัวยึด

ด้วยเหตุผลนี้ คุณสมบัติควรตรวจสอบเส้นทางปัจจุบันทั้งหมด รวมถึงขั้วต่อ สลักเกลียว แหวนรอง ส่วนต่อเชื่อม และพื้นผิวชุบ

 

 

 

ตัวนำแบบแข็งมีประสิทธิภาพในการกระจายกระแสสูง- แต่บัสบาร์ทองแดงแบบแข็งแบบยาวสามารถถ่ายโอนแรงสั่นสะเทือนทางกลไปยังขั้วต่อ ฉนวน และจุดเชื่อมต่อของตู้ได้โดยตรง

 

ตู้แปลงกังหันลมพบกับแรงกระตุ้นเชิงกลจากอุปกรณ์ที่กำลังหมุน เหตุการณ์การสลับ และการสั่นสะเทือนของโครงสร้าง

 

ระบบควบคุมระยะพิทช์-ทำให้เกิดข้อกำหนดเพิ่มเติม เนื่องจากการเชื่อมต่อทางไฟฟ้าจะต้องทนต่อการเคลื่อนไหวทางกลซ้ำๆ โดยไม่มีความเข้มข้นของความเค้นมากเกินไป

 

วิธีแก้ปัญหาไม่ใช่แค่ทำให้บัสบาร์ทองแดงหนาขึ้นเท่านั้น

 

สถาปัตยกรรมที่แข็งแกร่งยิ่งขึ้นจะแยกฟังก์ชันต่างๆ:

บัสบาร์แข็ง → ขั้วต่อแบบถักแบบยืดหยุ่น → ขั้วต่ออุปกรณ์

ส่วนที่แข็งเกร็งให้เส้นทางกระแสไฟฟ้าที่มีความต้านทานต่ำ-หลักและเสถียรภาพของตำแหน่ง ขั้วต่อแบบยืดหยุ่นดูดซับการเคลื่อนไหวสัมพัทธ์และลดภาระทางกลที่ส่งไปยังขั้วต่อแบบคงที่

 

กระแสไฟแบบแข็งและแบบยืดหยุ่น-ส่วนประกอบในการพกพา

 

ลักษณะเฉพาะ	บัสบาร์ C1100 แบบแข็ง	ขั้วต่อแบบถักทองแดงแบบยืดหยุ่น
ฟังก์ชั่นหลัก	การกระจายกระแสสูง-	การดูดซึมการสั่นสะเทือนและการเคลื่อนไหว
ความจุปัจจุบัน	สูง	สูง ขึ้นอยู่กับหน้าตัด-
ความยืดหยุ่นทางกล	ต่ำ	สูง
การดูดซับแรงสั่นสะเทือน	จำกัด	สูง
เรขาคณิตการติดตั้ง	ที่ตายตัว	รองรับการเคลื่อนไหว
การก่อสร้างทั่วไป	แถบทองแดงแข็ง	เปียทองแดงหลายเส้น-
วิธีการเชื่อมต่อ	การโบลต์ การเชื่อม การโลดโผน	การโบลต์ การบัดกรี การเชื่อม
ข้อกังวลการออกแบบหลัก	การเพิ่มขึ้นของความร้อนและความเครียดทางกล	ความเหนื่อยล้าและการสิ้นสุดที่สมบูรณ์

 

ส่วนที่ยืดหยุ่นไม่ควรถือเป็นสิ่งทดแทนที่มีขนาดเล็กเกินไปสำหรับบัสบาร์แบบแข็ง ต้องเลือกหน้าตัดนำไฟฟ้าที่มีประสิทธิภาพ-ตามกระแส RMS อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นที่อนุญาต การไหลเวียนของอากาศในการติดตั้ง รูปทรงของเปีย และการกำหนดค่าขั้วต่อ

 

การออกแบบการสั่นสะเทือนต้องใช้ทองแดงที่มีความยืดหยุ่นมากกว่า

ขั้วต่อแบบยืดหยุ่นสามารถลดการส่งกำลังทางกลได้ แต่รูปทรงที่ไม่ถูกต้องยังสามารถทำให้เกิดความเสียหายจากความเมื่อยล้าได้

 

การตรวจสอบทางวิศวกรรมควรรวมถึง:

ความยาวอิสระของส่วนที่ยืดหยุ่น
ความกว้างของเปียและจำนวนชั้น
รัศมีโค้งงอ
เทอร์มินัลทับซ้อนกัน
พรีโหลดของตัวยึด
แรงดันสัมผัส
จำนวนรอบการเคลื่อนไหว
อุณหภูมิระหว่างการทดสอบการสั่นสะเทือน
ระยะห่างจากชิ้นส่วนนำไฟฟ้าที่อยู่ติดกัน
ความเข้มข้นของความเครียดใกล้กับขั้วที่เชื่อมหรือบัดกรี

 

สำหรับการใช้งานควบคุมระยะพิทช์- ขั้วต่อที่ยืดหยุ่นควรอยู่ในตำแหน่งเพื่อให้การเคลื่อนไหวเกิดขึ้นเป็นส่วนใหญ่ผ่านส่วนที่ยืดหยุ่นที่ต้องการ แทนที่จะผ่านขั้วต่อหรือรอยเชื่อม

 

ความต้านทานการเชื่อมต่อเป็นพารามิเตอร์ของระบบ

ที่ 2000A ความต้านทานข้อต่อเพิ่มขึ้นเล็กน้อยก็สร้างความร้อนได้มาก

ความสัมพันธ์พื้นฐานคือ:

P = I²R

ตัวอย่างเช่น ที่ 2000A:

 

ความต้านทานต่อข้อต่อ	การสร้างความร้อน
10 μΩ	40 W
20 μΩ	80 W
50 μΩ	200 W
100 μΩ	400 W

 

นี่คือเหตุผลที่การวัดความต้านทานต่อการสัมผัสควรเป็นส่วนหนึ่งของแผนการควบคุมการผลิต- แทนที่จะอาศัยเพียงการตรวจสอบด้วยภาพเท่านั้น

 

ขอการประเมินและใบเสนอราคา DFM ฟรี

 

 

 

สำหรับบัสบาร์คอนเวอร์เตอร์-งานหนัก อัตรากระแสไฟจะถูกกำหนดโดยความกว้างและความหนามากกว่าทองแดง

 

อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นจริงขึ้นอยู่กับ:

รูปคลื่น DC หรือ AC
RMS ปัจจุบัน
พื้นที่หน้าตัดทองแดง-
พื้นที่ผิวบัสบาร์
การไหลเวียนของอากาศในตู้
อุณหภูมิโดยรอบ
ขนาดสิ่งที่แนบมา
ผลกระทบจากความใกล้ชิดและผลกระทบทางผิวหนัง
ความต้านทานต่อข้อต่อ
การกำหนดค่าการชุบและการเคลือบ
รอบหน้าที่

Copper Cross-ส่วนสำหรับการใช้งาน 2000A+

สำหรับระบบ DC การสูญเสียตัวนำจะถูกควบคุมโดย:

P = I²R

สำหรับตัวนำแบบง่าย:

R = ρL/A

ที่ไหน:

R=ความต้านทานของตัวนำ
ρ=ความต้านทานของทองแดง
L=ความยาวตัวนำ
พื้นที่หน้าตัดของตัวนำ=-

การเพิ่มพื้นที่หน้าตัด-จะช่วยลดความต้านทาน แต่ความหนาที่มากเกินไปอาจเพิ่มแรงในการขึ้นรูป โหลดเครื่องมือ และต้นทุนวัสดุได้

ดังนั้น บัสบาร์ 2000A+ ควรได้รับการปรับให้เหมาะสมตามสถาปัตยกรรมตู้ที่สมบูรณ์ แทนที่จะเลือกจากกระแสเพียงอย่างเดียว

 

ตัวแปรการก่อสร้างบัสบาร์สำหรับงานหนัก-ทั่วไป

 

ตัวแปร	ผลกระทบทางวิศวกรรม
ความหนาของทองแดง	ส่งผลโดยตรงต่อพื้นที่หน้าตัด-และความแข็ง
ความกว้างของทองแดง	ความจุกระแสไฟและพื้นผิวการกระจายความร้อน-
รัศมีขอบ	ความเข้มข้นของสนามไฟฟ้า-และความสามารถในการผลิต
เส้นผ่านศูนย์กลางรู	ความพอดีของตัวยึดและอินเทอร์เฟซการถ่ายโอน-ปัจจุบัน
ความทนทานต่อตำแหน่งรู	การจัดตำแหน่งการประกอบ
ความสูงของเสี้ยน	ความเสี่ยงด้านความปลอดภัย ฉนวน และการประกอบ
ความหนาของดีบุก	การกัดกร่อนและประสิทธิภาพของอินเทอร์เฟซ
ความหนาของการเคลือบ	ฉนวนอิเล็กทริกและการกวาดล้างมิติ
รัศมีโค้งงอ	การขึ้นรูปคุณภาพและการชุบแข็งชิ้นงาน
ความต้านทานต่อข้อต่อ	การสร้างความร้อนเฉพาะที่

 

ดังนั้น พิกัดกระแสไฟสุดท้ายจึงควรถูกกำหนดโดยการทดสอบการเพิ่มขึ้นของความร้อนที่ลูกค้ากำหนด- ไม่ใช่ตามกฎ "แอมป์ต่อมม.²" ทั่วไป

 

 

ตู้คอนเวอร์เตอร์นอกชายฝั่งผสมผสานกระแสไฟสูงเข้ากับพื้นที่การติดตั้งที่จำกัด สิ่งนี้ทำให้เกิดความขัดแย้งระหว่างขนาดตัวนำ ระยะห่างทางไฟฟ้า และบรรจุภัณฑ์ทางกล

บัสบาร์สำหรับงานหนัก-อาจต้องการทั้งการปกป้องพื้นผิวและฉนวนไฟฟ้า

ระบบฉนวนทั่วไป ได้แก่ การเคลือบผงอิพ็อกซี ท่อหด{0}}ความร้อน และฉนวนแบบขึ้นรูป

 

การเคลือบผงอีพ็อกซี่เทียบกับความร้อน-ฉนวนหด

 

พารามิเตอร์	เคลือบผงอีพ็อกซี่	ความร้อน-ท่อหด
แอปพลิเคชัน	สเปรย์ผง+การบ่ม	การติดตั้งปลอกแขนกล
ความสอดคล้องของพื้นผิว	สูง	ขึ้นอยู่กับเรขาคณิต
โค้งที่ซับซ้อน	ดีเมื่อควบคุมกระบวนการเคลือบ	อาจมีริ้วรอยหรือสะพาน
การควบคุมมิติ	ความหนาของชั้นเคลือบควบคุมโดยกระบวนการ	ความหนาของผนังปลอกควบคุมโดยวัสดุ
การยึดเกาะทางกล	การเคลือบแบบบอนด์	พอดีกับกลไก
การซ่อมแซมในท้องถิ่น	ยากขึ้น	ค่อนข้างง่าย
ระบบอัตโนมัติ	สูง	ปานกลาง
ข้อกำหนดทั่วไป	โปรเจ็กต์-ความหนาเฉพาะ μm	โครงการ-ความหนาของผนังเฉพาะ
คะแนนเปลวไฟ	สามารถระบุเป็น UL 94 V-0 ได้	ขึ้นอยู่กับวัสดุ-
ความคุ้มครองขอบ	ต้องมีการควบคุมกระบวนการเคลือบ-	การออกแบบปลอก-ขึ้นอยู่กับ

 

สำหรับการผลิตทางอุตสาหกรรมที่มีปริมาณมาก- การเคลือบผงอีพ็อกซี่สามารถให้การครอบคลุมที่ทำซ้ำได้เหนือรูปทรงทองแดงที่ขึ้นรูปแล้ว เมื่อมีการควบคุมพารามิเตอร์การปรับสภาพ การต่อกราวด์ การสะสมของผง และการบ่ม

 

ข้อกำหนดการเคลือบควรระบุ:

ความหนาเคลือบขั้นต่ำและสูงสุด
ข้อกำหนดการยึดเกาะ
อิเล็กทริกทนต่อแรงดันไฟฟ้า
แรงดันพังทลายหากมี
การจำแนกประเภท UL 94 เมื่อจำเป็น
รักษาอุณหภูมิและเวลา
ปรับสภาพพื้นผิว
พื้นที่กำบัง
โซนหน้าสัมผัสทางไฟฟ้าที่ไม่เคลือบผิว

ฉนวนต้องรักษาส่วนต่อประสานทางไฟฟ้า

ข้อผิดพลาดในการผลิตที่พบบ่อยคือการเคลือบผิวรอบๆ อินเทอร์เฟซของเทอร์มินัลมากเกินไป

บัสบาร์ต้องรักษาโซนสัมผัสโลหะเปลือย-ที่มีการควบคุมสำหรับ:

การเชื่อมต่อแบบเกลียว
การเชื่อมต่อแบบเชื่อม
อินเทอร์เฟซแบบประสาน
จุดต่อสายดิน
จุดทดสอบ

ความทนทานต่อการปิดบังจึงกลายเป็นข้อกำหนดด้านมิติแทนที่จะเป็นปัญหาด้านความสวยงาม

 

 

 

บัสบาร์ทองแดงสำหรับงานหนัก-มักผลิตขึ้นโดยใช้การผสมผสานระหว่างการปั๊มขึ้นรูป การดัดด้วย CNC การปั๊มแบบโปรเกรสซีฟ การเจาะ การขัดลบคม การเชื่อม และการปรับสภาพพื้นผิว

 

การนำความร้อนและไฟฟ้าสูงของทองแดงทำให้เกิดความท้าทายในการผลิตโดยเฉพาะ

 

การปั๊มทองแดงต้องมีการควบคุมเสี้ยนและการเสียรูป

สำหรับการปั๊มบัสบาร์ที่มีความแม่นยำ ตัวแปรที่สำคัญได้แก่:

ต่อย-จน-ตาย
อารมณ์วัสดุ
การสึกหรอของหมัด
สวมใส่ตาย
ความเร็วในการตัด
ความแม่นยำในการป้อนแถบ
ความอดทนต่อตำแหน่งของรู
ความสูงของเสี้ยนขอบ

เสี้ยนที่มากเกินไปอาจสร้างความเสียหายให้กับฉนวนและลดระยะห่างตามผิวฉนวนได้ ระยะห่างที่มากเกินไปอาจทำให้รูบิดเบี้ยวและคุณภาพขอบไม่ดี

 

สำหรับส่วนประกอบที่ได้รับการควบคุม การตรวจสอบ CMM สามารถตรวจสอบ:

ความยาวและความกว้างโดยรวม
ตำแหน่งกึ่งกลางรู
มุมโค้ง.
ความเรียบ.
เรขาคณิตของเทอร์มินัล
ความสัมพันธ์ของข้อมูลวิกฤต

การเชื่อมบัสบาร์ทองแดงโดยไม่ต้องป้อนความร้อนมากเกินไป

การนำความร้อนของทองแดงทำให้การเชื่อมฟิวชันแบบธรรมดาทำได้ยากกว่าการเชื่อมเหล็กหลายชนิด

 

ขึ้นอยู่กับรูปทรงของข้อต่อ ปริมาณการผลิต และการผสมวัสดุ กระบวนการที่เกี่ยวข้องอาจรวมถึง:

การเชื่อมด้วยเลเซอร์
การเชื่อมต้านทาน
การประสาน
การเชื่อมแบบกระจายโมเลกุล
การเชื่อมด้วยอัลตราโซนิก
การเข้าร่วมตามแรงเสียดทาน-

สำหรับส่วนประกอบ Cu-Al การเชื่อมด้วยเลเซอร์ Cu-Al จำเป็นต้องมีการควบคุมการก่อตัวของสารประกอบระหว่างโลหะ เนื่องจากการป้อนความร้อนที่มากเกินไปอาจทำให้เฟสเปราะภายในข้อต่อเพิ่มมากขึ้น

 

สำหรับการประกอบทองแดง-ถึง- การเชื่อมด้วยความต้านทานและการบัดกรีอาจได้รับการพิจารณาในกรณีที่รูปทรงช่วยให้สามารถเข้าถึงอิเล็กโทรดได้อย่างมั่นคงและควบคุมกระบวนการที่ทำซ้ำได้

 

พารามิเตอร์คุณสมบัติกระบวนการเชื่อม

พารามิเตอร์	สิ่งที่ต้องควบคุม
พลังเลเซอร์	การเจาะทะลุและการป้อนความร้อน
ความเร็วในการเดินทาง	ความหนาแน่นของพลังงาน
บีมโฟกัส	เรขาคณิตการเชื่อม
ก๊าซป้องกัน	การควบคุมการเกิดออกซิเดชัน
แรงอิเล็กโทรด	ความต้านทาน-ความสม่ำเสมอในการเชื่อม
กระแสเชื่อม	การสร้างความร้อน
รอเวลา	การแข็งตัวและความมั่นคงของข้อต่อ
สภาพพื้นผิว	หน้าสัมผัสและการเชื่อม
ช่องว่างร่วม	ความสม่ำเสมอในการเจาะ
ส่วนโลหะวิทยา	การตรวจสอบข้อบกพร่องภายใน

 

กระบวนการเชื่อมที่มีคุณสมบัติเหมาะสมควรได้รับการสนับสนุนโดยภาพโลหะวิทยาแบบตัดขวาง- การตรวจสอบขนาด และการทดสอบความต้านทานไฟฟ้า

 

 

สำหรับโปรแกรมอิเล็กทรอนิกส์ด้านพลังงานยานยนต์และอุตสาหกรรมระดับ Tier 1- การควบคุมคุณภาพควรขยายไปไกลกว่าการตรวจสอบมิติขั้นสุดท้าย

 

แผนควบคุมการผลิตอาจรวมถึง:

การตรวจสอบใบรับรองวัสดุที่เข้ามา
การทดสอบการนำไฟฟ้าของทองแดง
การตรวจสอบความแข็ง
การวัดความหนาของการชุบ
การตรวจสอบ CMM แบบมิติ
การตรวจสอบเสี้ยน
การวัดความต้านทานการเชื่อม
การวิเคราะห์หน้าตัดของการเชื่อม-
การวัดความหนาของผิวเคลือบ
การทดสอบความทนทานต่ออิเล็กทริก
การทดสอบการเพิ่มขึ้นของความร้อน-
สเปรย์เกลือ-หรือคุณสมบัติด้านสิ่งแวดล้อม
ตรวจสอบย้อนกลับตามแบทช์หรือล็อตการผลิต

เมทริกซ์การตรวจสอบและการปฏิบัติตามข้อกำหนด

 

รายการควบคุม	วิธีการทั่วไป	มาตรฐาน/ข้อกำหนดที่เกี่ยวข้อง
ระบบคุณภาพ	การตรวจสอบกระบวนการ	ไอเอทีเอฟ 16949 / ISO 9001
การจัดการสิ่งแวดล้อม	การตรวจสอบระบบ	ISO 14001
ความหนาของการชุบ	XRF / การวัดทางโลหะวิทยา	ข้อกำหนดของลูกค้า
ขนาด	CMM/การวัดแสง	วาดรูป GD&T
การนำทองแดง	เครื่องวัดค่าการนำไฟฟ้า	ASTM B193 / ข้อกำหนดของลูกค้า
ความหนาของการเคลือบ	เกจเคลือบ/หน้าตัด-	ข้อกำหนดของลูกค้า
ความเป็นฉนวน	สวัสดี-การทดสอบหม้อ	IEC / ข้อกำหนดของลูกค้า
ความไวไฟ	การทดสอบการเผาไหม้ในแนวตั้ง	UL 94 V-0 ตามที่ระบุไว้
ความต้านทานการกัดกร่อน	สเปรย์เกลือ/การกัดกร่อนแบบวงกลม	โครงการ-วิธี ISO/ASTM เฉพาะโครงการ
อนุมัติการผลิต	ปปส	เอไอเอจี พีแปป
คุณภาพการเชื่อม	การวัดทางโลหะวิทยา/ความต้านทาน	ข้อกำหนดการเชื่อมของลูกค้า

 

PPAP ระดับ 3 ควรรวมบันทึกการออกแบบที่เกี่ยวข้อง แผนภาพผังกระบวนการ PFMEA แผนการควบคุม ผลลัพธ์ด้านมิติ ผลการทดสอบวัสดุและประสิทธิภาพ หลักฐาน MSA และชิ้นส่วนการผลิตตัวอย่างตามความต้องการในการยื่นของลูกค้า

 

 

ความล้มเหลวของบัสบาร์อาจเป็นผลมาจากอินเทอร์เฟซที่ผิดปกติเพียงครั้งเดียวแทนที่จะเป็นวัสดุทองแดงจำนวนมาก

 

ด้วยเหตุนี้ การตรวจสอบย้อนกลับการผลิตจึงควรเชื่อมโยง:

 

ล็อตวัตถุดิบ → ล็อตการปั๊ม → กระบวนการขึ้นรูป → ชุดการเชื่อม → ชุดการชุบ → ชุดการเคลือบ → การตรวจสอบขั้นสุดท้าย → การจัดส่ง

 

ซึ่งช่วยให้สามารถติดตามความต้านทานหรือความผิดปกติของความร้อนที่พบในสนามกลับไปยังสภาวะการผลิตที่เฉพาะเจาะจงได้

 

 

ทองเหลือง C2680 สามารถให้ความแข็งแรงเชิงกลที่สูงขึ้นและมีลักษณะการขึ้นรูปที่ดี แต่โดยทั่วไปแล้ว C1100 มักนิยมใช้เมื่อความต้านทานไฟฟ้าต่ำและความสามารถในการจ่ายกระแสไฟฟ้าสูง-เป็นข้อกำหนดในการออกแบบเบื้องต้น

 

คุณสมบัติ	C1100 ทองแดง	C2680 ทองเหลือง
การนำไฟฟ้า	สูง โดยทั่วไปจะมากกว่าหรือเท่ากับ 97% IACS สำหรับเกรดที่เหมาะสม	ลดลงอย่างเห็นได้ชัด
ความต้านทาน	ต่ำ	สูงกว่า
ประสิทธิภาพการพกพาในปัจจุบัน-	ยอดเยี่ยม	ต่ำกว่า
ความแข็งแรงทางกล	ปานกลาง	สูงกว่า
ความสามารถในการขึ้นรูป	ดี	ดี
การนำความร้อน	สูง	ต่ำกว่า
แอปพลิเคชันบัสบาร์ทั่วไป	ตัวนำกระแสไฟฟ้าสูง-	เทอร์มินัล ฮาร์ดแวร์ ตัวเชื่อมต่อที่เกิดขึ้น
ความเหมาะสม 2000A+	ต้องการเป็นตัวนำหลัก	โดยทั่วไปไม่แนะนำให้ใช้สำหรับเส้นทางปัจจุบันหลัก

 

C2680 อาจยังเหมาะสำหรับขั้วต่อเสริม ขายึด หรือส่วนประกอบทางกล โดยที่ข้อกำหนดด้านการนำไฟฟ้าไม่ใช่ข้อกำหนดหลัก

 

สำหรับโปรแกรม OEM Copper Busbar เกรดมารีน การเลือกวัสดุควรขึ้นอยู่กับฟังก์ชันทางไฟฟ้าของแต่ละส่วนประกอบ แทนที่จะระบุโลหะผสมทองแดงหนึ่งตัวทั่วทั้งชุดประกอบ

 

 

ก่อนที่จะปล่อยเครื่องมือหรือการผลิต แบบวิศวกรรมควรกำหนดพารามิเตอร์ที่ส่งผลโดยตรงต่อประสิทธิภาพทางไฟฟ้าและทางกล

 

อินพุตการวาดที่แนะนำ ได้แก่:

เกรดทองแดงและเทมเปอร์
ความหนาและความกว้างที่กำหนด
พื้นที่ตัดขวาง-
เส้นผ่านศูนย์กลางรูและพิกัดความเผื่อตำแหน่ง
รัศมีโค้งงอ
ความเรียบ.
ขีดจำกัดความสูงของเสี้ยน
ความหยาบของพื้นผิวตามที่ต้องการ
วัสดุชุบดีบุกและความหนาขั้นต่ำ
วัสดุเคลือบและความหนา
ขนาดขั้วต่อแบบไม่เคลือบ
ข้อกำหนดการเชื่อม
ขีดจำกัดความต้านทานร่วม
ข้อกำหนดการเพิ่มขึ้นของความร้อน-
ความต้องการทนต่ออิเล็กทริก
คุณสมบัติการกัดกร่อน
โปรไฟล์การทดสอบการสั่นสะเทือน
ข้อกำหนดด้านบรรจุภัณฑ์

 

สำหรับส่วนประกอบทองแดงที่มีการประทับตรา ควรกำหนดพิกัดความเผื่อตามฟังก์ชัน การใช้ ±0.01 มม. โดยไม่เลือกปฏิบัติกับทุกมิติสามารถเพิ่มต้นทุนเครื่องมือและการตรวจสอบได้โดยไม่ต้องปรับปรุงประสิทธิภาพของระบบ ควรสงวนพิกัดความเผื่อที่แน่นหนาไว้สำหรับส่วนเชื่อมต่อการผสมพันธุ์ ตำแหน่งรู และคุณลักษณะอ้างอิงทางไฟฟ้า

 

 

RFQ ที่มีประโยชน์ทางเทคนิคควรให้มากกว่าการวาดแบบ 2 มิติและปริมาณรายปี

 

ซัพพลายเออร์ควรได้รับ:

ข้อกำหนดด้านไฟฟ้า
จัดอันดับปัจจุบัน
กระแสสูงสุด
สภาพการทำงานของกระแสตรง/กระแสสลับ
อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นที่อนุญาต
ความต้านทานต่อข้อต่อสูงสุด
ข้อกำหนดด้านสิ่งแวดล้อม
อุณหภูมิโดยรอบ
ความชื้นสัมพัทธ์.
การสัมผัสเกลือ
หมวดหมู่การกัดกร่อน เช่น ISO 12944 C5-M
โปรไฟล์การสั่นสะเทือน
อายุการใช้งาน
ข้อกำหนดด้านวัสดุ
C1100/T2 หรือเทียบเท่าที่ได้รับอนุมัติ
สภาพอารมณ์
ข้อกำหนดการนำไฟฟ้า
สเปค การชุบดีบุก
ข้อกำหนดด้านฉนวน
ผงอีพ็อกซี่หรือฉนวนทางเลือก
ความหนาเคลือบขั้นต่ำ
ทนต่ออิเล็กทริก
การจำแนกประเภท UL 94 หากมี
ข้อกำหนดด้านคุณภาพ
IATF 16949 หรือ ISO 9001
พรรคพลังประชารัฐ ระดับ 3
รายงานมิติ CMM
ใบรับรองวัสดุ
รายงานความหนาของการชุบ
คุณสมบัติการเชื่อม
การตรวจสอบย้อนกลับเป็นชุด
ข้อกำหนดการผลิต
ปริมาณต้นแบบ
ข้อกำหนดด้านเครื่องมือ
ปริมาณประจำปี
เป้าหมายวงจรการผลิต
การกำหนดค่าบรรจุภัณฑ์
เปลี่ยน-ขั้นตอนการควบคุม

 

ข้อมูลนี้ช่วยให้ผู้ผลิตสามารถประเมินเครื่องมือ ความสามารถของกระบวนการ และความเสี่ยงด้านคุณภาพก่อนเสนอราคา แทนที่จะค้นพบข้อขัดแย้งด้านข้อกำหนดในระหว่างการผลิตจำนวนมาก

 

 

สำหรับตู้คอนเวอร์เตอร์นอกชายฝั่งกระแสสูง- สถาปัตยกรรมต่อไปนี้เป็นจุดเริ่มต้นที่ใช้งานได้จริง:

บัสบาร์ทองแดงแข็ง C1100
↓
อินเทอร์เฟซการเชื่อมต่อแบบชุบดีบุก-
↓
ขั้วต่อแบบถักทองแดงแบบยืดหยุ่นที่ตำแหน่งที่ไวต่อแรงสั่นสะเทือน-
↓
เทอร์มินอลแบบสลักเกลียว/เชื่อม/ประสานแบบควบคุม
↓
ฉนวนผงอีพ็อกซี่บนพื้นผิวตัวนำแบบสัมผัส
↓
CMM + ไฟฟ้า + เคลือบ + การตรวจสอบด้านสิ่งแวดล้อม

 

การออกแบบขั้นสุดท้ายจะต้องได้รับการตรวจสอบกับโทโพโลยีคอนเวอร์เตอร์จริง รูปคลื่นปัจจุบัน แบบจำลองความร้อนของตู้ และสเปกตรัมการสั่นสะเทือนทางกล

 

วัตถุประสงค์ทางวิศวกรรมไม่ใช่การเพิ่มมวลทองแดงให้สูงสุด เป็นการควบคุมความต้านทานไฟฟ้า การเพิ่มขึ้นของความร้อน ความเค้นเชิงกล การสัมผัสการกัดกร่อน และประสิทธิภาพของฉนวนไปพร้อมๆ กัน

 

 

เกรดทองแดงใดที่เหมาะกับบัสบาร์กังหันลมนอกชายฝั่งขนาด 2000A+

ทองแดงที่มีค่าการนำไฟฟ้าสูง- C1100 โดยทั่วไปจะเหมาะสำหรับตัวนำหลักเนื่องจากมีความต้านทานไฟฟ้าต่ำและมีค่าการนำความร้อนสูง การคัดเลือกขั้นสุดท้ายควรเป็นไปตามข้อกำหนดกระแส อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น และข้อกำหนดทางกลและสิ่งแวดล้อมที่ระบุ

 

ควรระบุความหนาของการชุบดีบุกสำหรับบัสบาร์ทองแดงเกรดมารีน-อย่างไร

ระบุความหนาของดีบุกขั้นต่ำในพื้นที่ วิธีการชุบ วิธีการวัด และข้อกำหนดในการสุ่มตัวอย่าง ช่วงทางวิศวกรรมทั่วไปคือ 3–10 μm แต่ค่าสุดท้ายจะต้องกำหนดจากแผนคุณสมบัติการกัดกร่อนและอินเทอร์เฟซทางไฟฟ้า

 

บัสบาร์ทองแดงแข็งสามารถเปลี่ยนขั้วต่อแบบยืดหยุ่นในตู้กังหันลมแบบสั่นได้หรือไม่

ไม่เสมอไป บัสบาร์แบบแข็งสามารถส่งกระแสไฟฟ้าสูงได้อย่างมีประสิทธิภาพ แต่ขั้วต่อแบบถักทองแดงที่ยืดหยุ่นสามารถลดความเครียดทางกลที่เกิดจากการสั่นสะเทือนหรือการเคลื่อนไหวสัมพัทธ์ได้ การกำหนดค่าขั้นสุดท้ายควรได้รับการตรวจสอบผ่านการทดสอบการสั่นสะเทือนและความล้า